桩基施工论文第八篇：某工程桩基施工充盈系数异常成因与应对措施
摘要：某工程采用冲击钻成孔灌注桩进行施工，因该工程原有场地杂填土厚度较厚且下部灰岩为可溶性岩石，导致实际灌注桩混凝土浇筑充盈系数在1.3～2.0，甚至部分桩充盈系数达到2.46，本文通过对该工程桩基施工充盈系数异常原因分析并提出桩基施工过程中控制的一般方法。
关键词：桩基; 充盈系数; 持力层; 质量控制;
Construction Control Technology of Pile Foundation under Abnormal Filling Factor
Wang Kang Zhang Tao
Abstract：A project uses percussive drilled bored piles for construction.Due to the thick thickness of miscellaneous soil in the original site of the project and the lower limestone being soluble rock,the filling factor for the concrete pouring of the cast-in-place pile is1.3 to 2.0,or even part of the pile Reaching 2.46,this paper analyzes the cause of the abnormal filling coefficient of the pile foundation construction and proposes a general method for controlling the pile foundation construction process.
1 工程概况
某工程基岩揭露岩层以石灰岩为主，岩芯较完整，风化程度中等～微弱，局部含溶蚀裂隙，充填硬塑黏土，采取率较高，较软～较硬岩，岩石质量指标相对较高，岩石基本质量等级为III类，场区普遍分布，承载力高，适宜作为该工程高层桩基础持力层。
在钻探深度范围内场地岩土层共分为4个主层及3个亚层，分别为：1层杂填土、2层粉土、2-1层粘土、2-2层粉质粘土、3层粘土、4-1层强风化石灰岩、4层石灰岩。
该工程7号楼桩基桩端持力层为第4层石灰岩层，入岩深度不小于0.5 m；工程桩桩长不小于6.0 m+0.56 m（桩顶0.56 m剥离，钢筋锚入筏板），采用冲击钻成孔，桩径600 mm，桩长6.56～15.6 m，总桩数为98根。
工程桩单桩竖向极限承载力标准值5 000 kN，特征值2 500 kN，试桩竖向极限承载力标准值5 500 kN。工程桩混凝土强度等级采用C40，钢筋为HRB400，主筋混凝土保护层厚度50 mm。灌注桩混凝土的充盈系数不应小于1.0且不大于1.3。现场效果如图1所示。
图1 现场效果
2 施工方法选择
该工程7号楼桩基设计选择钻孔灌注桩（包括冲击钻成孔灌注桩、回转钻成孔灌注桩、潜水电钻成孔灌注桩及钻孔压浆灌注桩等）。根据地勘报告灰岩较硬，回转钻成孔难度较大，同时考虑经济等因素，现场采用冲击钻成孔灌注桩，保证入岩深度符合设计要求。
因该工程原有场地杂填土厚度较厚且下部灰岩为可溶性岩石，表面往往溶沟、溶槽密布，凹凸不平，导致实际灌注桩混凝土浇筑充盈系数在1.3～2.0。个别充盈系数不在此范围内的异常桩根据作业记录、地勘报告分析原因。
7号楼桩基工程共投入2台冲击钻机，结合现场情况，桩机布置按19轴为分界线，分为两个施工区域，各自区域按从南往北依次施工，相邻桩采用跳打法施工。
3 充盈系数异常分析
根据施工记录，32号桩在3月10日20∶10开钻，23∶10开始见岩，见岩至桩底深度为6.2 m，第二日15∶20终孔，18:30浇筑混凝土，浇筑方量4.98 m3，充盈系数为2.46。
结合现场实际情况，分析充盈系数异常原因主要如下：
(1）桩身上部土层为回填杂土，护筒深度为2 m，冲击时间过长易导致上部土层桩身扩孔；
(2）岩层强度较硬，导致冲击岩层时间较长，造成岩孔部位桩身扩孔；
(3）根据现场冲击施工工程中，3月11日13∶40左右出现冲锤进尺较快现象，可判断该岩层内含有一定规模的岩溶裂隙。
因此，造成32号桩充盈系数偏大的主要原因就是上部杂填土土质较差及下部岩溶裂隙，岩溶裂隙内填实混凝土对工程的稳定性和桩的保护有一定的好处，不影响桩的质量和承载力要求。现场实际桩头开挖及底板浇筑情形如图2、图3所示。
图2 桩头开挖
图3 垫层浇筑
4 针对异常情况采取的施工控制措施
4.1 钢筋工程控制措施
(1）该工程均现场加工并吊装钢筋笼。
(2）钢筋装卸过程中不得从高处抛掷。钢筋（含成型钢筋）存放时应从炉批号、厂名、状态、规格等方面分类标识并堆放。同时，钢筋存放时应采取相应措施，有效避免锈蚀、压弯及污染。
(3）现场加工前须先将钢筋调直。若采用电弧焊，应选用合格的E55焊条，且不得使用受潮焊条。电弧焊接应优先选用双面焊，搭接长度不小于5 d；若双面焊无法操作，方可选用单面焊，搭接长度不小于10 d。焊接时需将焊接部分弯曲，以使钢筋连接后的轴线保持一致。
4.2 混凝土工程控制措施
该工程所有混凝土采用预拌混凝土，混凝土运至现场时先测定其坍落度，若出现离析、坍落度超标、严重泌水等现象，可先进行二次搅拌，若条件不足则作废料弃掉。
4.3 钻进中塌孔控制措施
(1）根据不同地质对泥浆比重进行调整，以保证泥浆具有良好的稳定度，有效控制孔内外水位差，并维持孔壁稳定。清空后及时浇筑混凝土。
(2）清孔时须指定专人进行补水，以确保钻孔内必要的水头高度。
(3）若孔口发生坍塌，须先立即拆除护筒并回填，重新埋设护筒再进行钻进。坍孔部位不深时，待选用深埋护筒法将护筒周围土填密实后须重新进行钻进。
(4）若孔内发生坍塌，应先判断事故位置，回填砂和粘土（或砂和黄土）混合物至坍孔上部1～2 m处。若事故十分严重，则须全部回填。然后先将回填物沉积密实再钻进。
4.4 护筒冒水、钻孔漏浆控制措施
(1）埋设护筒时，应分层夯实护筒四周土，并选择含水量适当的粘土。
(2）应对中起落钻头，并防止碰撞护筒。
(3）若护筒刃脚冒水，可在周围用粘土填实、加固。
（4）若护筒严重下沉、位移，则应返工重埋护筒。
4.5 提升导管时，导管卡挂钢筋笼控制措施
(1）导管拼装后轴线顺直，吊装时，导管应位于井孔中央。
(2）发生卡挂钢筋笼时，可转动导管，待其脱开钢筋笼后，将导管移至孔中央继续提升。
(3）导管宜采用丝扣连接式，不宜采用法兰盘接头式。
4.6 钢筋笼在灌注混凝土时上浮控制措施
(1）灌注孔底时，应注意导管埋深、灌注混凝土高度、距离钢筋笼孔底位置，以防灌注混凝土导管口与钢筋笼底距离过近。当混凝土表面接近钢筋笼底时，应将混凝土灌注速度放缓。
(2）根据孔径大小选择不同直径导管，控制混凝土通过量。
5 措施效果统计和检测结果
按照如上施工过程质量控制措施，经后期严格控制质量，施工质量有所提升，充盈系数异常现象有所改善。
依据CECS 03—2007《钻芯法检测混凝土强度技术规程》，经有资质的第三方检测中心检测混凝土抗压强度。
依据JGJ 106—2014《建筑基桩检测技术规范》，经检测中心检测基桩承载力检测桩身完整性。
现场桩基施工满足相关规范要求，可进行下一道工序施工。
6 结束语
通过对充盈系数异常桩基的施工技术控制，并采取严格要求钢筋使用过程，规范混凝土浇筑流程，钻进中塌孔预防等各项措施，有效解决了充盈系数异常问题。
参考文献
[1]郑琳璘.某工程桩身混凝土充盈系数超大异常原因分析及处理[J].福建：福建建材，2017(9):69–70.
[2]姚成.灌注桩中影响充盈系数的因素分析对策[J].北京：中国新技术新产品，2011(11):6–7.
[3]陈学英.浅谈泥浆护壁钻孔灌注桩充盈系数的影响的因素[J].广西:广西土木建筑，2002,27(3):138–139.
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